(2-2 AKSI ve B-B AKSININ KESİŞTİĞİ ZEMİN KAT KOLONU)

... konulu sunumlar: "(2-2 AKSI ve B-B AKSININ KESİŞTİĞİ ZEMİN KAT KOLONU)"— Sunum transkripti:

1 (2-2 AKSI ve B-B AKSININ KESİŞTİĞİ ZEMİN KAT KOLONU)
ÇAKIROĞLU- ÖZER YÖNTEMİ İLE KOLON HESABI (2-2 AKSI ve B-B AKSININ KESİŞTİĞİ ZEMİN KAT KOLONU)

2 KOLONA ETKİYEN NORMAL KUVVETLERİN BELİRLENMESİ SÜPER POZİSYON DİYAGRAMLARI (1.0 G+ 1.0 Q) 1.KAT 2-2 AKSI N3=9,36+6,77=16,13 t N2=32,26 t N1=48,39 t

3 ZEMİN KAT 2-2 AKSI 0,85 Nz=61,54 t

4 1.KAT B-B AKSI N3=6,363+5,639 = 12 t N2=24 t N1= 36 t

5 ZEMİN KAT B-B AKSI Nz=47,797 t

6 B-B AKSI NORMAL KUVVET DEĞELERİ (MUTO)
1,254 4,187 9,504 11,676

7

8 X DOĞRULTUSU DEPREMİ ve (+0,05 ex) ek dış merkezlik etkisi
NORMAL KUVVET DEĞERLERİNİN HESAPLANMASI X DOĞRULTUSU DEPREMİ ve (+0,05 ex) ek dış merkezlik etkisi S1 KOLONU Talt+ Tüst 1.0 E 1.0 G+1.0 Q  1.0 E 1.0 G+1.0 Q 2-2 Aksı 4.KAT 16,13 1,254 17,384 14,876 3.KAT 32,26 4,187 36,447 28,073 2.KAT 48,39 9,504 57,894 38,886 1.KAT(ZEMİN) 61,54 11,676 73,216 49,864 B-B Aksı 12 0,809 12,809 11,191 24 2,641 26,641 21,359 36 5,916 41,916 30,084 47,797 7,431 55,228 40,366

9 N2-2=73,216+3*0,3*0,6*3,05*2,5 = 74,863 t (+1.0 E için) N2-2=49,864+3*0,3*0,6*3,05*2,5 = 51,511 t (-1.0 E için) NB-B=55,228 t (+1.0 E için) NB-B=40,366 t (-1.0 E için) Nd= N2-2+ NA-A = 74, ,228 = 130,091 t (+1.0 E için) Nd= 51,511+40,366 = 91,877 t (-1.0 E için) Y doğrultusu depreminden dolayı elde edilecek Nd değeri de aynı şekilde hesaplanacak ve elverişsiz yükleme durumlarına  0,3 Nd olarak eklenecektir.

10 EĞİLME MOMENTLERİNİN BELİRLENMESİ ZEMİN KAT 2-2 AKSI (1.0 G+ 1.0 Q)
0,60 My=(6,38-4,37)*0,5=1.005 tm

11 ZEMİN KAT B- B AKSI (1.0 G+ 1.0 Q)
Mx=(5,207-2,828)*0,5=1,1895 tm

12 X DOĞRULTUSU DEPREMİ ve (+0,05 ex) ek dış merkezlik etkisi
EĞİLME MOMENTİ DEĞERLERİNİN HESAPLANMASI X DOĞRULTUSU DEPREMİ ve (+0,05 ex) ek dış merkezlik etkisi 1.4 G+ 1.6 Q 1.0 G+ 1.0 Q Kolon ÜST ucu 1.0 E Kolon ALT ucu Mx 1.77 1,1895 4.295 12.225 My 2.67 1.005 1.168 13.434 1,0G+ 1,0 Q + 1,0 E durumu için; Mdx= 1, ,295 = 5,4845 tm Kolon ÜST ucu momentleri Mdy= 1,005+ 1,168 = 2,173 tm Mdx= 1, ,225 = 13,4145 tm Kolon ALT ucu momentleri Mdy= 1, ,434 = 14,439 tm Hesaba Esas Olacak Moment Değerleri Kolon ALT ucu Moment Değerleri alınır.

13 1,0G+ 1,0 Q - 1,0 E durumu için; Mdx= 1, ,295 = -3,1055 tm Kolon ÜST ucu momentleri Mdy= 1, ,168 = -0,163 tm Mdx= 1, ,225 = -11,0355 tm Kolon ALT ucu momentleri Mdy= 1, ,434 = -12,429 tm Hesaba Esas Olacak Moment Değerleri daha büyük olduğu için Kolon ALT ucu Moment Değerleri alınır. Y doğrultusu depreminden dolayı elde edilecek Mdx ve Mdy değeri de aynı şekilde hesaplanacak ve elverişsiz yükleme durumlarına  0,3 Mdx ve  0,3Mdy olarak eklenecektir.

14

15

16 KOLON BETONARME HESABI TABLODAN SEÇİLEN EN ELVERİŞSİZ YÜKLEME DURUMUNA GÖRE; ÇAKIROĞLU-ÖZER TARAFINDAN ÖNERİLEN YÖNTEM ESAS ALINARAK YAPILACAKTIR. KOLON APLİKASYON PLANI 1/20 ÖLÇEĞİNDE ÇİZİLECEK VE DONATI AÇILIMLARI YAPILACAKTIR. AYRICA KOLON-KİRİŞ BİRLEŞİM DETAYI DA ÇİZİLECEKTİR.

17

18 TEMEL HESABI Kolon hesabı için elde edilen en kritik yükleme durumuna göre kolon alt ucu moment değerlerini ve Nd değerini alarak tekil temel boyutlandırması ve tekil temelin betonarme hesabı yapılacaktır. Temel hesabı için en alt kolonun ağırlığı Nd değerine eklenmelidir. Temel kalıp planı 1/50 ölçeğinde temel detayları 1/20 ölçeğinde çizilecek donatı açılımları da yapılacaktır.