MECHANICS OF MATERIALS Eğilme Fifth Edition CHAPTER Ferdinand P. Beer

Slides:



Advertisements
Benzer bir sunumlar
Mukavemet II Strength of Materials II
Advertisements

KARABÜK ÜNİVERSİTESİ MOHR DAİRESİ DERS NOTLARI
KARABÜK ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ ARA SINAV SORULARI 4 NİSAN 2014.
BASİT ELEMANLARDA GERİLME ANALİZİ
ATALET(EYLEMSİZLİK) MOMENTİ
Dr. Ergin Tönük ODTÜ Makina Mühendisliği Bölümü 06 Şubat 2003 Perşembe
REAKSİYON KUVVETLERİ SERBEST GÖVDE DİYAGRAMLARI ve POISSON ORANI
FİNAL SINAV SORULARI M.FERİDUN DENGİZEK.
EĞME MOMENTİ-KESME KUVVETİ ATALET MOMENTLERİ VE
MUKAVEMET I Doç. Dr. Naci ÇAĞLAR
ÜRETİM YÖNTEMLERİ Malzeme Özellikleri Mümtaz ERDEM.
BURULMA (Torsion) ve BURKULMA (Buckling) M.Feridun Dengizek
Makina Elemanlarının Mukavemet Hesabı
GEOMETRİK CİSİMLERİN SİMETRİLERİ
BASMA VE ÇEKME DENEYLERİ ÇAĞDAŞ BAŞ MEHMET DURMAZ ÖZHAN ÇOBAN
Metallere Plastik Şekil Verme
BASİT EĞİLME ALTINDAKİ KİRİŞLERİN TAŞIMA GÜCÜ
ÖRNEK Şekilde tam değişken moment ile eğilmeye zorlanan St60’dan yapılmış milin emniyet halkası açılarak zayıflatılmış bölgesi görülmektedir. Maksimum.
Eğik Eğilme Unsymmetric Bending
Kırılma Mekaniğine Giriş
Şekildeki halka kesitli iç çapı, d1= 90 mm dış çapı, d2= 130 mm, uzunluğu, L = 1 m olan alüminyum çubuk 240 kN’ luk bası kuvveti etkisinde 0.55 mm kısaldığına.
SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ
SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ
Yıldız Teknik Üniversitesi Makina Müh. Bölümü
AĞIRLIK MERKEZİ (CENTROID)
SONLU ELEMANLAR DERS 3.
Ödev 7 Şekilde gösterilen kablolarda 0.5 kN’un üzerinde çekme kuvveti oluşmaması için asılı olan kovanın ağırlığını (W) bulunuz. W.
STATİK-MUKAVEMET 5. Atalet Momentleri
MAKİNE ELEMANLAR DERSİ YILİÇİ PROJESİ
Yrd. Doç. Dr. Hüseyin KASAP
TAŞIYICI SİSTEMLER VE İÇ KUVVETLER
HADDELEME GÜCÜNÜN HESAPLANMASI:
prof. dr. ahmet celal apay
Makine Mühendisliği Mukavemet I Ders Notları Doç. Dr. Muhammet Cerit
DENGE.
5.4 KESİT HESABI (BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI)
BETONARME YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ
BASİT EĞİLME ALTINDAKİ KİRİŞLERİN TAŞIMA GÜCÜ
MALZEMELERİN MEKANİK DAVRANIŞLARI
ÇEMBERİN ELEMANLARI,YAYLAR VE ÇEMBERDE AÇILAR
Yrd. Doç. Dr. Nesrin ADIGÜZEL
YAPI STATİĞİ 1 KESİT TESİRLERİ Düzlem Çubuk Kesit Tesirleri
Bölüm 4 – Kuvvet Sistem Bileşkeleri
Bölüm 4 –Kuvvet Sistem Bileşkeleri
BURULMA (Torsion) ve BURKULMA (Buckling) M.Feridun Dengizek
BURULMA (Torsion) ve BURKULMA (Buckling) M.Feridun Dengizek
F=hA BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER
Yrd.Doç.Dr.Yıldız yaralı özbek
Metallere Plastik Şekil Verme
ZTM321 MAKİNE ELEMANLARI 3.hafta
Ör 1:. Ör 1: Ör 2: Ör 3: Soru 1: Yoğunluğu r, kesit alanı A olan l uzunluğundaki Çubuğun y eksenine göre kütle atalet momentini bulunuz. ( den )
PROBLEM ÇÖZÜMLERİ M. FERİDUN DENGİZEK. PROBLEM 1: TERMAL STRES İki adet 1500 mm boyunda bakır çubuk esnemez iki blok arasında ve başlarından kaynak edilmiş.
Tek Doğrultuda Çalışan Plak Döşemeler
ZTM321 MAKİNE ELEMANLARI 1.hafta
ZTM321 MAKİNE ELEMANLARI 3.hafta
KİRİŞLER 3.1. Tanım Kirişler uçlarından mesnetlenmiş, tek eksenli genellikle boylamasına (eksenine) dik yük taşıyan elemanlardır. Döşemeden aldığı yükü.
STRÜKTÜR ANALİZ II MESNETLER Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN.
ZTM321 MAKİNE ELEMANLARI 5.hafta
MİMARLIK BÖLÜMÜ STATİK DERSİ BASİT YAYILI YÜKLERİN İNDİRGENMESİ
28 N/mm2 (oda sıcaklığında)
KARABÜK ÜNİVERSİTESİ MOHR DAİRESİ DERS NOTLARI M.Feridun Dengizek.
NİŞANTAŞI ÜNİVERSİTESİ
1 MECHANICS OF MATERIALS GERİLME KAVRAMI Fifth Edition CHAPTER
MUKAVEMET I Kesmeli Eğilme
MECHANICS OF MATERIALS
MECHANICS OF MATERIALS
MECHANICS OF MATERIALS
NİŞANTAŞI ÜNİVERSİTESİ
6 MECHANICS OF MATERIALS KAYMA GERİLMESİ DAĞILIMI
Sunum transkripti:

MECHANICS OF MATERIALS Eğilme Fifth Edition CHAPTER Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf David F. Mazurek Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Basit Eğilme Prizmatik çubuğun incelenen e- bölgesinde, kesitlerde sadece eğilme momenti varsa ortaya çıkar. © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek EĞİLME Eksantrik yükleme Basit Eğilme Düşey yükleme Statik Denge M= P. x P = P’ M= P.a (eğilme momenti, N.m) © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Simetrik parçaların basit eğilmesi = τxy = τxz=0 Fx   x dA  0 M y   z x dA  0 M z    y x dA  M Basit eğilmeye maruz bir kirişte, herhangi bir kesitteki iç kuvvetler bir kuvvet çifti oluşturur. Bu kuvvet çifti eğilme momenti M’e eşittir. C kesitinde kesme kuvvetleri olmadığından IJxy ve IJxz gerilmeleri de “sıfır” dır. Kesit y-eksenine göre simetrik iç kuvvetlerin y-eksenine göre momentlerinin toplamı “sıfır” dır. © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Simetrik parçaların basit eğilmesi Bir simetri eksenine sahip eğilmeye maruz bir kirişte, eğilme sonrası: Kesit simetrik kalır ve deforme olmuş kiriş dairesel bir yay oluşturur.. Kesitler doğrultuları C eğrilik merkezinden geçecek şekilde eğilirler ve düzlem kalırlar. Üst kısmın uzunluğu azalırken alt kısmın uzunluğu artar. Boyu değişmeyen eksene paralel bir nötr (tarafsız) düzlem vardır. Kesit üzerinde bu düzlemin geçtiği hat tarafsız eksen olarak tanımlanır. Bu düzlemin üstünde kalan noktalarda gerilme ve şekil değiştirmeler negatif, altındaki noktalarda ise pozitiftir. © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Eğilmeden kaynaklanan şekil değiştirme ve gerilme L uzunluğunda bir kiriş göz önüne alınırsa; deformasyon sonrası tarafsız düzlemin (DE) boyu değişmez. Diğer kesitlerde ise uzamalar ve kısalmalar meydana gelir. Örneğin; JK düzlemindeki değişimi incelersek; Lineer elastik bir malzeme için, L    y   L  L    y     y      y   y (strain varies linearly) x L   c    y   y   c   or ρ  x  c m m  m y y  x  E x   Em  x    m c c dA   y  y    M   y    dA z x  c m  dA   y  F  0     dA M   m  y2 dA   m I z x x c m z c c  ydA   Mz y   0   m  y dA y   0 M c y x I c  dA   z ve  x    m c z m I z © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

  Mz y  I   M z yA   M z yB MECHANICS OF MATERIALS   I I x z Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Eğilmeden kaynaklanan şekil değiştirme ve gerilme   Mz y  x I z   M z yA  x A I z   M z yB  x B I z Lineer elastik malzemelerde; şekil değiştirme (εx) ve gerilme (ıx) tarafsız eksenden uzaklıkla (y) lineer değişir. Tarafsız eksenin eğrilik yarıçapı ile moment arasındaki bağıntı: 1  M  EI 1  m   m  1 Mc  c Ec Ec I © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

  M z y   M z (30)  250  I z 20 x60 12  M z  3000000Nmm Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Örnek Şekildeki kiriş için akmayı başlatacak eğilme momentini bulunuz.  ak  250MPa   M z y   M z (30)  250  x 20 x60 12  M z  3000000Nmm 3 I z M z  3kNm © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Örnek 3 kN-m lik eğilme momentine şekildeki dökme demir bir parçada meydana gelen maksimum bası ve çeki gerilmelerini ve eğrilik yarıçapını bulunuz. E = 165 GPa M= 3 kN.m  yA I  I  Ad  Y   A z  2 Area, mm2 y, mm yA, mm3 1 2 20 90  1800 40 30  1200 50 20 90103 24 103  A  3000  yA  114103 Y   yA  11410  38 mm 3  A 3000 I  Ad 2   bh  Ad  I  z  z  1 3 2 12   90  20 1800 12   30  40 1200 18  1 3 2 1 3 2 12 12 I  868103 mm4 z © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved. 3- 10

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek A noktasında maksimum çeki, B noktasında maksimum bası gerilmeleri meydana gelir. = 22 mm = 38 mm Mz yA  max   IZ       3 106  22  A  76.0 MPa A max 868103 M y  3 106 (38)      z B   B min I 868103 z Eğrilik merkezi;  B  131.3 MPa   47.7 m 1 M 3 106    EI 165 103 868  103  © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Eksantrik eksenel yükleme  P  My A I        x x centric x bending © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Örnek Şekildeki dökme demir (gevrek) parçanın çekideki emniyetli mukavemet değeri 30 MPa, basıdaki mukavemet değeri ise 120 MPa olduğuna göre; elemana uygulanabilecek en büyük P kuvvetini bulunuz. A  3103 mm2 I  868 103 mm4 Y  38 mm P kuvveti C noktasına eşdeğer kuvvet ve moment olarak taşınırsa: d  38  10  28 mm P  centric load M  Pd  28 P  bending moment Süperpozisyonla gerilmeler; P( kN ) 103 28 P  103 22 P Mc     A I     A     0.377 P A 3 103 868 103 P Mc P 103 28 P  103 38 A     1.559 P B 3 103 868 103 Emniyetli kuvvet değeri için:  A  0.377 P  30 MPa  B  1.559 P  120 MPa P  79.6 kN P  77.0 kN P  77.0 kN İzin verilebilir emniyetli kuvvet: © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.