MECHANICS OF MATERIALS

Slides:



Advertisements
Benzer bir sunumlar
Mukavemet II Strength of Materials II
Advertisements

KARABÜK ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ ARA SINAV SORULARI 4 NİSAN 2014.
BASİT ELEMANLARDA GERİLME ANALİZİ
Dr. Ergin Tönük ODTÜ Makina Mühendisliği Bölümü 06 Şubat 2003 Perşembe
KIRILMA MEKANİĞİ – 3 KIc nin tasarımda kullanımı
REAKSİYON KUVVETLERİ SERBEST GÖVDE DİYAGRAMLARI ve POISSON ORANI
FİNAL SINAV SORULARI M.FERİDUN DENGİZEK.
Metallere Plastik Şekil Verme
2. BÖLÜM VEKTÖR-KUVVET Nicelik Kavramı Skaler Nicelikler
MEKANİK TESTLER MEKANİK TESTLER.
EĞME MOMENTİ-KESME KUVVETİ ATALET MOMENTLERİ VE
İMALAT YÖNTEMLERİ-II Yrd. Doç. Dr. Bülent AKTAŞ.
MUKAVEMET I Doç. Dr. Naci ÇAĞLAR
ÜRETİM YÖNTEMLERİ Malzeme Özellikleri Mümtaz ERDEM.
RİJİT CİSİMLERİN DÜZLEMSEL KİNETİĞİ
PLASTİK ŞEKİL VERMEDE AKMA KRİTERLERİ
BURULMA (Torsion) ve BURKULMA (Buckling) M.Feridun Dengizek
SIKIŞMA MODÜLÜ (BULK MODULU) KESME GERİNİMİ (SHEAR STRAIN) GERİLİM YOĞUNLAŞMASI (STRESS CONCENTRATION) ARTIK STRESS (RESIDUAL STRESSES) M.Feridun Dengizek.
Makina Elemanlarının Mukavemet Hesabı
Mukavemet II Strength of Materials II
BASMA VE ÇEKME DENEYLERİ ÇAĞDAŞ BAŞ MEHMET DURMAZ ÖZHAN ÇOBAN
BASİT EĞİLME ALTINDAKİ KİRİŞLERİN TAŞIMA GÜCÜ
ÖRNEK Şekilde tam değişken moment ile eğilmeye zorlanan St60’dan yapılmış milin emniyet halkası açılarak zayıflatılmış bölgesi görülmektedir. Maksimum.
PROBLEM ÇÖZÜMLERİ M. FERİDUN DENGİZEK.
SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ
Ödev 07 Wheatstone köprüsü, strain-gage, termistör Problem 1:
Kırılma Mekaniğine Giriş
Kırılma Mekaniğine Giriş
Şekildeki halka kesitli iç çapı, d1= 90 mm dış çapı, d2= 130 mm, uzunluğu, L = 1 m olan alüminyum çubuk 240 kN’ luk bası kuvveti etkisinde 0.55 mm kısaldığına.
Skaler Büyüklükler ve Vektörlerin Sınıflandırılması
SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ
ENERJİ YAKLAŞIMI Çatlak büyümesi için mevcut enerji malzeme direncini kırdığında çatlak genişlemesi, bir başka deyişle kırılma olur. Kırılma için, enerji.
Yıldız Teknik Üniversitesi Makina Müh. Bölümü
SONLU ELEMANLAR DERS 4.
SONLU ELEMANLAR DERS 3.
RİJİT CİSİMLERİN DÜZLEMSEL KİNETİĞİ
Prof. Yük. Müh. Adil ALTUNDAL
BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ TRAPEZ KESİTLER Betonarme Çalışma Grubu
BETONARMEDE KULLANILAN MALZEMELER Yrd. Doç. Dr. Hüseyin KASAP
Makine Mühendisliği Mukavemet I Ders Notları Doç. Dr. Muhammet Cerit
Makine Mühendisliği Mukavemet I Ders Notları Doç. Dr. Muhammet Cerit
Basit Eğilme Tesirindeki Prof. Yük. Müh. Adil ALTUNDAL
BASİT EĞİLME ALTINDAKİ KİRİŞLERİN TAŞIMA GÜCÜ
Biyel Cıvatası Hesabı Soru: Bir diesel motorda biyel büyük başına eğmeye çalışan atalet kuvveti Pj= 0,0286 MN, saplama çapı d=14 mm, hatvesi t=1,5 ,
MALZEMELERİN MEKANİK DAVRANIŞLARI
ELASTİK DAVRANIŞ Aytekin Hitit.
TEKİL VE ÇOĞUL KRİSTALLERİN PLASTİK DEFORMASYONU
KOMPOZİT MALZEMELER.
Yrd. Doç. Dr. Nesrin ADIGÜZEL
Bölüm 6 Birleşimlere giriş Perçinler Bulonlar.
Yrd. Doç. Dr. Muharrem Aktaş 2009-Bahar
BURULMA (Torsion) ve BURKULMA (Buckling) M.Feridun Dengizek
AKIMDA KÜTLENİN KORUNUMU VE SÜREKLİLİK DENKLEMİ
BURULMA (Torsion) ve BURKULMA (Buckling) M.Feridun Dengizek
BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ TRAPEZ KESİTLER
PROBLEM ÇÖZÜMLERİ M. FERİDUN DENGİZEK. PROBLEM 1: TERMAL STRES İki adet 1500 mm boyunda bakır çubuk esnemez iki blok arasında ve başlarından kaynak edilmiş.
ZTM321 MAKİNE ELEMANLARI 1.hafta
ZTM321 MAKİNE ELEMANLARI 5.hafta
28 N/mm2 (oda sıcaklığında)
ÖRNEK-1 F=180 kN ‘luk kuvvet etkisi altında kalacak olan b=140mm ve s=12mm boyutlarındaki St50 levhalar, St 44 malzemeden 22 mm çapındaki perçinler ile.
KARABÜK ÜNİVERSİTESİ MOHR DAİRESİ DERS NOTLARI M.Feridun Dengizek.
ANSYS UYGULAMA ÇALIŞMASI
NİŞANTAŞI ÜNİVERSİTESİ
Metallere Plastik Şekil Verme
1 MECHANICS OF MATERIALS GERİLME KAVRAMI Fifth Edition CHAPTER
MECHANICS OF MATERIALS
MECHANICS OF MATERIALS Eğilme Fifth Edition CHAPTER Ferdinand P. Beer
MECHANICS OF MATERIALS
6 MECHANICS OF MATERIALS KAYMA GERİLMESİ DAĞILIMI
Sunum transkripti:

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Çekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı Sünek bir malzeme için çekme testi diyagramı P P Lo P © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Poisson Oranı Şekildeki çubuk P yüküne maruz kalırsa birim uzama:  x  x  ,  y   z  0 E X doğrultusundaki eksenel P yükü y ve z dorultularında gerilme oluşturmaz ancak bu doğrultularda daralmaya sebep olur. Bu sebeple;  y   z  0 Poisson oranı   y anal birim uzama    y   z eksenel birim uzama  x  x •Dikkat: bu formül tek eksenli yükleme durumunda geçerlidir. P nin yanısıra Y veya Z doğrultularında da kuvvetler olsaydı bu formül kullanılamazdı. •Poisson oranı bir yükün diğer doğrultulardaki etkisini verir. •Poisson oranı bir malzeme özelliğidir ve sınırları: 0 ile 0.5 arasında değişir. © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Genel eksenel yüklemede hooke kanunları  y   z  0  x  x   z  0  x   y  0  x   x  ( y   z ) 1     .   . y    .   .  z E 1  x  E x y E x z E  y   y  ( x   z )    x   y    .   .  z E 1    .  y x y E y z E E  z   z  ( x   y )     .   . y E  x  z E  z   . x   E  z  E z y © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved. 1- 3

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Kayma durumunda Hooke kanunları:  xy  G xy G: kayma modülü  xy  G  xy    E   G   G  21   Kaymada Hooke Bağıntıları yz yz   zx  G  zx  Böylece bir noktadaki genel gerilme durumu 6 gerilme elemanı (bileşen) ile temsil edilebilir.  z M  0   Aa   Aa 2-Boyutlu bir gerilme elemanında z-eksenine göre moment alınırsa : xy yx benzer şekilde; yz  zy ; yz  zy    xy yx © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Örnek: Dikdörtgen prizması şeklindeki bir blok (G = 630 MPa) iki rijit plakaya yapıştırılmıştır. Alt plaka sabit iken, üst plakaya bir P kuvveti uygulanmıştır. P’nin etkisi ile üst plaka 1 mm hareket ettiğine göre; malzemedeki ortalama kayma şekil değiştirmesini ve uygulanan P kuvvetini bulunuz.  1 mm   tan    0.02 rad xy xy 50 mm. xy   G  630MPa0.02 rad  12.6 MPa xy xy P   A  12.6 MPa2008 mm62 mm xy  156.2 103 N © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek En genel durumda hooke bağıntıları Sıcaklık etkisi:   1    )  (  .T x E x y z   1    )  .T  ( y E y x z   1    )  .T  ( z E z x y  xy  yz  G  xy  G  yz  zx  G  zx •Normal gerilmelerin kayma şekil değiştirmelerine; kayma gerilmelerinin normal birim uzamalara etkisi yoktur. •Sıcaklığın kayma gerilmeleri ve kayma şekil değiştirmelerine etkisi yoktur. © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Hacimsel Modül (Dilatation: Bulk Modulus- k) Gerilmesiz duruma göre hacimsel değişim: e  1  1   1   1    1  1        x y z x y z   x   y   z  1  2     y z E x e   p 31  2    p E k E 31  2  Uniform hidrostatik basınca maruz bir eleman için; k   hacimsel modül (bulk modulus) Hidrostatik basınç durumunda hacimsel değişim negatif olmalıdır. Bundan dolayı; 0    1 2 © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Örnek: Şekildeki plakanın üzerine d =225 mm çapında bir çember çizilmiştir. 18 mm kalınlığındaki plakada düzlemsel kuvvetlerin etkisiyle x = 84 MPa ve z = 140 MPa’lık gerilmeler meydana gelmiştir. E = 70 GPa ve  = 1/3, olduğuna göre: a) AB çapındaki, b) CD çapındaki, c) plakanın kalınlığındaki ve d) plakanın hacmindeki değişimi bulunuz. Genel Hooke bağıntılarından Normal birim şekil değiştirmeler; Deformasyonlar ; B A   xd   0.53310 225 mm  0.12 mm   1   (   ) 3 x x y z E    d   1.600 10  1  1  3   0.36 mm  225 mm  84  0  140  C D z 70 10 MPa  3 3     t   1.067 10  3  0.0192 mm 18 mm  0.533 103 mm/mm t y Hacimsel değişim:   1   (   ) y y x z E e        1.067 103 x y z V  eV  1.067 103 380  380 18  1.067 103 mm/mm   1   (   ) z z E x y V  2733 mm3  1.600 103 mm/mm © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek •Örnek © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek •Örnek © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved. 1- 10

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Genel Hooke Bağıntıları: Özet Örnek : Şekilde verilen 50 x 50 x 10 mm boyutlarındaki Alüminyum blok bir kanalın içine yerleştirilmiş ve z- doğrultusunda 10kN’luk çeki kuvvetine, y-doğrultusunda ise P bası kuvvetine maruz bırakılmıştır. x-doğrultusunda gerilme oluşmaması için; P yükünün maksimum değeri ne olmalıdır? Bu durumda bloğun y-doğrultusundaki kenar uzunluğu ne kadar değişir? © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Örnek: 50 x 30 x 12 mm boyutlarındaki alüminyum bir plaka ( E=75 GPa, υ=0.3) şekildeki gibi yüklenmiştir. Plakaya yapıştırılmış bulunan uzama tellerinden okunan değerler εx =350x10-6 ve εy = -125x10-6 olduğuna göre; D C x P ve F kuvvetlerini bulunuz. AC diyagonalindeki değişimi ve hacimsel değişimi hesaplayınız. P y A B F Örnek: P=300 kN P ΔT=40°C Bir kenar uzunluğu 10 mm olan çelik bir küp şekildeki gibi bir oyuğa yerleştirilmiştir. Küpün x- ve y-yönündeki şekil değiştirmeleri engellenmiştir. Verilen yükleme durumu için küpte hacimsel bir değişim olmaması için P ne olmalıdır. (∆V=0) bulunuz. (E=200 GPa, ν=0.3, =17.3 x 10-6 /°C). z y y x ön görünüş üst görünüş © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

MECHANICS OF MATERIALS Edition Fifth MECHANICS OF MATERIALS Beer • Johnston • DeWolf • Mazurek Gerilme Yığılmaları (Stress Concentration) Örnek : t=10 mm, d= 40 , D=60 mm, r = 8 mm. Ve izin verilebilir normal gerilme 165 MPa ise P=? (a) Flat bars with holes D 60mm r 8 mm K   max   1.50 d 40mm   0.20 d 40mm  ave K  1.82 İzin verilebilir ortalama normal gerilme:    max  165MPa  90.7 MPa ave K 1.82 P  A ave  40mm10mm90.7 MPa (b) Flat bars with fillets  36.3103 N P  36.3kN © 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.