N = 1500 d/d i = 11,6 P = 1,25 kW Dişli malzemeleri 21CrNiMo2 i 2 = n 1 /n 2 = 1500/333 = 4,5  n = 20   = 15   m = 20 (Tablodan) z 1 = 19 K f = 3,625.

... konulu sunumlar: "N = 1500 d/d i = 11,6 P = 1,25 kW Dişli malzemeleri 21CrNiMo2 i 2 = n 1 /n 2 = 1500/333 = 4,5  n = 20   = 15   m = 20 (Tablodan) z 1 = 19 K f = 3,625."— Sunum transkripti:

1 N = 1500 d/d i = 11,6 P = 1,25 kW Dişli malzemeleri 21CrNiMo2 i 2 = n 1 /n 2 = 1500/333 = 4,5  n = 20   = 15   m = 20 (Tablodan) z 1 = 19 K f = 3,625 (Tablodan)  = 1,65 (Tablodan) K d = 1,2 (Tablodan) S= 1,25 (Tablodan) E= 2,1 10 5 N/mm 2 K ç = 1,5 (Tablodan) 21CrNiMo2 için;  AK = 685 N/mm 2  AK = 1270 N/mm 2 H B = 2170 N/mm 2  D1 = 0,5.  K  D1 = 0,5. 1270  D1 = 635 N/mm 2  em =  D1 / K Ç  em = 635 / 1.5  em = 423,33 N/mm 2 z 2 = z 1. i 2 z 2 = 19. 4,5 z 2 = 86 (diş) P em = H B. 0,25 P em = 2170. 0,25 P em = 542,5 N/mm 2 DİŞLİ KUTUSU TASARIMI

2 m n12 3 = Diş dibi mukavemetine göre m n12 2. s. M d1. K d. K f. cos  z 1.  m.  em.  2. 1,25. 7958. 1,2. 3,625. cos 15  = 9. 20. 423. 1,65 m n12 = 0,315 m n12 3 = 2. s. M d1. K d. K f. cos 4  i+1 = z 1 2.  m. P em 2.  i 2. 1,25. 7958. 2,1*10 5. 1,2. (cos 15) 4 4,5+1 = 19 2. 542,5 2. 1,65. 423 4,5 m n12 = 1,47 Buna göre m n12 = 1,5 alındı. Ezilme ve Aşınmaya Göre 1.KADEME

3 i = n 3 / n 4 = 333 /129 i = 2,58 = 2,6 alındı z 3 = 17 z 4 = 44 P 2 = 1,25. 4,5 P 2 = 5,62 KW M d2 = 9550. 5,62 / 333 M d2 = 161317 Nmm Diş dibi mukavemetine göre m n34 2. KADEME m n34 3 = 2. s. M d2. K d. K f. cos = z 1.  m.  em.  2. 1,25. 161317. 1,2. 3,625. cos 15  17. 20. 423. 1,65 m n34 =1,95 2. s. M d1. K d. K f. cos 4  i+1.= z 1 2.  m. P em 2.  i m n34 3 = 2. 1,25. 161317. 2,1*10 5. 1,2. (cos 15) 4 2,6+1. 17 2. 542,5 2. 1,65. 423 2,6 m n34 = 2,42 Buna göre m n34 = 2,5 alındı Ezilme ve Aşınmaya Göre

4 Dişlilerin genel değerleri ; 1. dişli2. dişli3. dişli4. dişli mnmn 1,5 2,5 z19861744 mama 1,55 2,58 d29,45133,343,86113,52 dbdb 32,45136,346,86116,52 a58,9 84,3781,69

5 Diş Köklerinin Eğilme Açısından Kontrolü ; 1. Dişli için F c  emax = K d. K f <  em olmalıdır. m n. . b b 1 =  m. m n12 b 2 =  m. m n34 b 1 = 20. 1,5b 2 = 20. 2,5 b 1 = 30 mmb 2 = 50 mm 2. s. M d1 2. 1,25. 7958 F c = = = 675,55 N d 1 29,45 675,55  emax = 1,2. 3,625.= 39,57 N/mm 2 1,5. 1,65. 30  em >  emax olduğundan emniyetlidir. 2. Dişli için F c = 2. 1,25. 7958 / 133,3 = 149,24 N  emax = 1,2. 3,625. 149,24 / 1,5. 1,65. 30  emax = 8,74 N/mm 2  em >  emax emniyetlidir.

6 3. Dişli için F c = 2. 1,25. 161317 / 43,86= 9194,99 N  emax = 1,2. 3,625. 9194,99 / 1,5. 1,65. 50  emax = 323,21 N/mm 2  em >  emax emniyetlidir. F c = 2. 1,25. 161317 / 113,52 = 3552,61 N  emax = 1,2. 3,625. 3552,61 / 1,5. 1,65. 50  emax = 124,87 N/mm 2  em >  emax emniyetlidir. 4. Dişli için EZİLME BASINCI AÇISINDAN KONTROL 3. Dişli için K d. F ç i 34 + 1 P max = K m. K . K . K . = < P em olmalı b. D 3 i 34 K m 2 = 0,35. E K m 2 = 0,35. 2,1*10 2 K m = 271 N/mm 2 K  2 = 1 / cos 2 . tg  K  2 = (cos20) 2. tg 20 K  = 1,76 K  2.= 1 /  K  2.= 1 / 1,65 K . = 0,78 K  2.= cos  K  2.= cos 15 K . = 0,98

7 1,2. 9194,99 2,5 + 1 P max = 271. 1,76. 0,78. 0,98. = 540 N/mm 2 50. 43,86 2,5 P em > P max emniyetlidir. Fç 21 = -Fç 12 = 2. s. M d1 / d 1 = 2. 1,25. 7958 / 29,45 = 675,5 N Fç 43 = -Fç 34 = 2. s. M d2 / d 3 = 2. 1,25. 161317 / 43,86= 9194,9 N Fr 21 = -Fr 12 = Fç 12. tg  = 675,5 tg 20  = 246 N Fr 43 = -Fr 34 = Fç 43. tg  = 9194,9 tg 20  = 2057 N Fa 21 = -Fa 12 = Fç 12. tg  = 675,5 tg 15  = 181 N Fa 43 = -Fa 34 = Fç 43. tg  = 9194,9 tg 15  = 979 N

8 YATAKLARA GELEN KUVVETLER

9  Ma = 0 40. Fr – 80. RBy – 14,725. Fa = 0 40. 246 - 14,725. 181= 80. RBy RBy = 90 N  Fy = 0 Fr – RBy –RAy = 0 246 – 90 = Ray Ray = 156 N Mmax = 6265 Nmm  Ma = 0 40. Fç – 80. RBz = 0 40. 675,5 = 80 RBz RBz = 337,75 N  Fz = 0 Fç – RBz –RAz = 0 675,5 – 337,75 =RAz Raz = 337.75 N Mmax = 13510 Nmm M BİL 2 = Mmax 2 + Mmax 2 M BİL 2 = 6265 2 + 13510 2 M BİL = 14892 Nmm d 3 = 32. M BİL / .  em d 3 = 32. 14892 / . 423,33 d = 7,2 mm d 3 = 32. M bmax / .  em d 3 = 32. (1,5. 7958) / . 423,33 d = 6,59 mm Bu değerler sonucunda mil çapı 25 mm alındı.  Ma = 0 45. Fr 21 + 44,175. Fa 21 + 115. Fr 34 - 24.5. Fa 34 - 150. RBy = 0 150 RBy = 45. 246 + 44,175. 181 + 115. 1330 – 24,5. 979 RBy = 987 N  Fy = 0 Fr 21 + Fr 34 - RBy - RAy = 0 246 + 1330 – 987 =Ray RAy = 589 N

10  Ma = 0 45. Fç 21 – 115. Fç 34 + 150. RBz = 0 150.RBz = -45. 675,5 + 115. 3653,6 RBz = 2598 N  Fz = 0 Fç 21 – Fç 34 + RBz + RAz = 0 675,5 – 3653,6 + 2598 = RAz RAz = 380,1 N M BİL 2 = Mmax 2 + Mmax 2 M BİL 2 = 58300 2 + 90985 2 M BİL = 108000 Nmm

11 d 3 = 32. M BİL / .  em d 3 = 32. 108000 / . 423,33 d = 13,75 mm d 3 = 32. M bmax / .  em d 3 = 32. (1,5. 71625) / . 423,33 d = 10,99 mm Buna göre en az mil çapı 30 alınır We = . d 3 / 32 = 2649 mm 3 Wb = . d 3 / 16 = 5299 mm 3  b = M bmax / Wb = 71625 / 5299 = 13,51 Nmm 2  e = Mmax / We = 108000 / 2649 = 40 N/mm 2 tg  =  ü /  m   = 58  A yatağı için ; Lh = 20000 D = 25 Far = 3045 N = Fr Fabil = 3193 N Fa/Fr =1,0486 1,04 < 1,14 X=1 Y=0 C = 23781,45 N Bu değerlere göre 7305 BE (tek sıralı eğik rulman) seçildi. Rulman Seçimi

12 OTMOTİV 2000010503011 HAZIRLAYAN CUMALİ DOĞAN