B E T O N A R M E – 2016 Güz Dönemi Betonarme Çalışma Grubu

B E T O N A R M E 2 0 1 5 – 2016 Güz Dönemi Betonarme Çalışma Grubu
BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER - 3. Kısım DENGE ALTI KİRİŞLERDE TAŞIMA GÜCÜ HESABI Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Betonarme Çalışma Grubu

KAYNAKLAR 1 – 2 .

KAYNAKLAR 3 – 4 . TS 500 Hesap Şartnamesi

KAYNAKLAR 5 – 6 – 7 .

Betonarme

ADİL ALTUNDAL NELER GÖRECEĞİZ………

Denge Altı Kirişlerde Taşıma Gücü Hesabı
 < b denge altı (zayıf donatılı) kirişlerdir.

BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER
ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 5.6. Denge Altı Kirişlerde Taşıma Gücü Hesabı: Dengeli donatılı kirişlerde, kırılmanın, ani kırılma cinsi olan gevrek kırılma olduğu daha önce belirtilmişti. Bir kirişteki As donatı miktarına göre bulunan donatı oranına göre kirişleri kırılma şekilleri bakımından şu şekilde sınıflara ayırmak mümkündür. a)  > b denge üstü kirişlerdir. Gevrek kırılma meydana gelen bu kirişlere yönetmelikler izin vermezler. b)  = b dengeli donatılı kirişlerdir. Bu şekilde donatılan kirişlerde de kırılma ani olur. Gevrek kırılma meydana geleceği için yönetmeliklerce yasaklanmıştır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER c)  < b denge altı kirişlerdir Donatı oranından da görüldüğü gibi bu şekilde donatılan kirişlere zayıf donatılı kirişler de denilmektedir Bu kirişlerde kırılma Sünek kırılma olarak meydana gelir. Kırılma ani olarak meydana gelmez Beton ezilme deformasyonuna erişmeden önce donatı akma deformasyonuna geleceğinden, donatının uzamasıyla meydana gelen çatlaklar kirişin göçmesinden önce haber verici unsurlar olarak değerlendirilmiştir. Dolayısıyla yönetmelikler kirişlerin denge altı olacak şekilde donatılmasını öngörmektedir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Şekil A birim deformasyon diyagramı; donatının akma durumuna eriştiği anda, basınç bölgesindeki betonun co birim deformasyonuna ulaşmadığı andaki durumdur. Bu durumda donatının karşılayabileceği çekme kuvveti en üst seviyede olup; Fs = As* fyd ifadesiyle hesaplanacaktır. Bu safhadan sonra Fs kuvvetinde bir artma meydana gelmeyecektir, fakat henüz kiriş taşıma gücüne erişmemiştir, biraz daha moment taşıyabilecektir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Şekil B den de görüldüğü gibi donatının akmasıyla beton basınç bölgesi küçülecektir Bileşke kuvvet değişmeyeceğine göre gerilmenin değeri artacaktır. Beton basınç bölgesine tesir eden gerilmenin değeri artması ve beton basınç bölgesinde tarafsız eksene en uzak lifteki birim deformasyonun, betonun ezilmedeki birim deformasyonuna (cu= 0.003) erişmesiyle kesit taşıma gücüne erişecektir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Şekil C iç kuvvetler üzerinde yatay denge denklemi yazılır. Sonra dış kuvvetlerin momenti iç kuvvetlerin momentine eşitlenir. Bu şekilde kesitin taşıma gücü momenti olan Mr bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Şekil C iç kuvvetler üzerinde yatay denge denklemi yazılır. a) x= 0; yatay denge denklemi yazıldığında: Fc= Fs ; Fc= 0,85*fcd*k1*x*bw ; Fs= As * fyd As * fyd = 0,85*fcd*k1*x*bw x= kx*d uygulanırsa; As * fyd = 0,85*fcd*k1* kx*d *bw

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER As * fyd = 0,85*fcd*k1* kx*d *bw As/ (bw*d)= 0.85*(fcd/ fyd)*k1*kx As/ (bw*d)=   = 0.85*(fcd/fyd)*k1*kx ; buradan x = kx * d Denge altı kirişlerde tarafsız eksen mesafesidir. Dengeli donatıdaki kx değeri ile denge altı donatıdaki kx değeri birbirine karıştırılmamalıdır.!!! kx = *(fyd / fcd)* 1/ (0.85*k1)

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Dengeli donatılı kirişlerde, tarafsız ekseni veren kx malzemeye (Çelik Elastisite modülüne ve hesap değerine) bağlı olduğu halde; [kx= (0.003*Es) / (0.003*Es+fyd)] , Denge altı kirişlerde tarafsız ekseni veren kx malzemeye bağlı olduğu gibi donatıya da bağlıdır. Dolayısıyla değişen her As donatısı için farklı kx değeri ve buna bağlı olarak farklı tarafsız eksen mesafesi bulunacaktır. kx= 0.003*Es 0.003*Es+ fyd kx= *(fyd / fcd)* 1/ (0.85*k1)

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER kx= *(fyd / fcd)* 1/ (0.85*k1) Beton kalitesinin normal betonlar olması halinde (C16 - C25) k1= 0.85 alınabileceğinden; kx= *(fyd / fcd)* 1/ (0.85*0,85) kx, tarafsız ekseni veren ifade son şekliyle yukarıdaki gibi yazılabilir. kx = 1.384* *(fyd / fcd)

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 2) M= 0 Moment şartı yazıldığında; Şekil C dış kuvvet momenti = iç kuvvetlerin momenti Mr= Fs*z Fs= As*fyd z= d - (k1*x/2) z= d*[1-(k1/2)*(x/d)] z= d*[1-(k1/2)*kx] z = d*kz z/d = kz Mr = (As*fyd ) *(kz*d) eşitliğin her iki tarafı ( bw*d² ) ile bölünürse; Mr / (bw*d²) = As*fyd*kz*d / (bw*d²) Mr / (bw*d²) = (As/bw*d)*fyd*kz kz kz= 1- (k1*kx) / 2

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Mr / (bw*d²) = (As/bw*d)*fyd*kz As/bw*d =  olduğundan Mr / (bw*d²) =  *fyd*kz ( * fyd * kz) = 1 / K olarak tarif edilir ve yerine yazılırsa; Mr / (bw*d²) = 1/ K ve buradan; Mr = bw * d² / K denge altı kirişlerde taşıma gücünü veren temel formül bulunmuş olur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Mr = bw * d² / K K = 1 /  * fyd * kz denge altı kirişlerde taşıma gücünü veren temel formül bulunmuş olur. K katsayısının malzemeye, kesite ve donatıya bağlı olduğu unutulmamalıdır.  : Mevcut donatıya bağlı donatı oranıdır. fyd : Kullanılan donatının hesap dayanımı kz : Manivela kolu katsayısı kz= 1- (k1*kx) / 2 k1 : Malzemeye bağlı katsayı kx : Donatıya ve malzemeye bağlı Tarafsız eksen katsayısı kz= 1- (k1*kx) / 2 kx= 1.384* *(fyd / fcd)

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Denge Altı Kirişlerde Taşıma Gücü Momentinin Katsayılarla Hesabı: Denge altı kirişlerde bulunan kx ve kz ifadeleri normal kalitede betonlar için ( C16-C25 ) kx = 1.384**(fyd / fcd) olduğu bulunmuştu. w; Donatı Göstergesi olarak tarif edilirse; ( tablo oluşumu için) *( fyd / fcd ) = w ( w donatıya ve malzemeye bağlıdır. ) Tarafsız ekseninin yerini veren kx katsayısı sadece (w) donatı göstergesine bağlı olarak aşağıdaki gibi ifade edilebilir ( kx ; sadece w ya bağlıdır. ) kx = 1.384*w

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER kx = 1.384*w ( kx ; sadece w ya bağlıdır. ) Manivela kolu mesafesini veren kz aşağıdaki gibi hesaplanır. kz= 1- (k1*kx) / kz = 1 - (0.85*1.384w) / 2 ( kz ; sadece w ya bağlıdır.) Dengeli donatı için bulunan K ifadesi de normal kalitedeki betonlar için w donatı göstergesine bağlı olarak K = 1/(*fyd *kz) w = *(fyd/fcd) *fyd = w*fcd kz = ( *w) ( K; sadece w’ ya bağlıdır.) kz = 1– 0.588*w K = 1/ [w*fcd*(1– 0.588*w)]

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER kx = 1.384*w kz = 1–0.588*w kx, ve kz değerlerinin sadece ( w ) ya bağlı olduğu görülmektedir. (w) ya verilecek herhangi bir değer için kx, ve kz belirlidir. K = 1/ [w*fcd*(1–0.588*w)] K değeri (w) ve beton cinsine ya bağlıdır. Her beton sınıfı için bir tablo düzenlenirse (fcd) bilinen olur ve K değeri de (w) değerine bağlı olarak bulunabilir. = w*( fcd / fyd )  Değeri malzemeye ve (w) değerine bağlıdır Beton sınıfı için düzenlenen sayfada Çelik sınıfı için bir sütun açılırsa, donatı oranı da sadece ( w ) değerine bağlı olarak bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Her beton cinsi için ayrı bir sayfa düzenlenirse (fcd biliniyor); kx kz K değerleri (w) ya verilen her değer için hesaplanabilir. Yukarıdaki sayfada her çelik cinsi için bir sütun açılırsa; (w)’ ya verilen her değer için () donatı oranı da bulunabilir. TABLO HAZIRLANMASI C20 için bir sayfa açılır: fcd=13 N/mm2 ( fcd bilinen demektir.) w = 0,020 için kx=0,02768 kz=0,98824 K=3,89 bulunabilir. S220, S420, S500 için birer sütun açılırsa her çelik için ( )  = w*(fcd / fyd)  = 0,020(13/fyd)  = 0,26 / fyd Donatı oranı da (w) ya bağlı olarak bulunabilir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER TABLO HAZIRLANMASI C20 için bir sayfa açılır: fcd=13 N/mm2 ( fcd bilinen demektir.) w = 0,020 için kx=0,02768 kz=0,98824 K=3,89 bulunabilir. S220, S420, S500 için birer sütun açılırsa her çelik için ( )  = w*(fcd / fyd)  = 0,020(13/fyd)  = 0,26 / fyd Donatı oranı da (w) ya bağlı olarak bulunabilir. Donatı oranı da (w) ya bağlı olarak bulunabilir. S220 için fyd=191 N/mm2  = 0, S420 için fyd=365 N/mm2  = 0, S500 için fyd=435 N/mm2  = 0,

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Betonarme hesap tablolarının hazırlanması: Her beton sınıfı için ( fcd ) ayrı bir tablo hazırlanmıştır. Her Çelik cinsi ( fyd ) için bir sütun açılmıştır. Donatı Göstergesi olan ( w ) nin ile 0.470 sınırları arasında her değeri için, kx, kz ,K ve () değerleri hesaplanarak yazılmıştır. BETONARME TABLOLARI C ( N/mm2 ) Yukarıdaki tablo N/mm2 birimine göre düzenlenmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Tablonun Kullanışı : Boyutları ve malzemesi verilen Dikdörtgen kesitlerin basit eğilme hesabı; Moment verildiğinde Donatı hesabı: Temel formül; M = bwd2/ K ifadesinden K bulunur, Malzemenin tablosundan ( ) okunur. As =  bwd donatı alanı bulunur. Gerekiyorsa tarafsız eksen (kx) ile x = kxd manivela kolu (kz) ile z = kzd bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Tablonun Kullanışı : Donatı verildiğinde Moment hesabı: Önce donatı oranı  = As /bwd bulunur. Malzemenin tablosuna gidilir. Verilen malzemeye ait sütundaki (  ) karşılığı K değeri okunur. Temel formül; M= bwd2/ K ifadesinden Moment bulunabilir. Gerekiyorsa tarafsız eksen (kx) ile x = kxd manivela kolu (kz) ile z = kzd bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER DİKKAT DİKKAT DİKKAT DİKKAT BETONARME TABLOLARI C 20 ( kg/cm2 ) Kitaptaki ve Tablolar kitapçığındaki tablolar düzenlenirken kg/cm2 kullanıldığından yukarıdaki değerler bulunmuştur. Dikkat edilirse birim değişikliğinden sadece K değişmektedir. kg/cm2 kullanılarak bulunan K değerleri, N/mm2 kullanılarak bulunan K değerlerinin 100 katıdır. Mevcut tablolar kullanılırken bu hususa DİKKAT EDİLMELİDİR !

Denge Altı Donatılı Kiriş
ÖZET Katsayılı Hesap Denge Altı Donatılı Kiriş x = kx d kx= *(fyd / fcd)* 1/ (0.85*k1) kx= 1.384* *(fyd / fcd) ( C16 – C25 ) kz= 1- k1*kx /2 z = kz d z = d – k1 x/2 Mr = Fc z = Fs z

Denge Altı Donatılı Kiriş
ÖZET Katsayılı Hesap Denge Altı Donatılı Kiriş kx= *(fyd / fcd)* 1/ (0.85*k1) kx= 1.384* *(fyd / fcd) (C16 - C25) kz= 1- k1*kx /2 K = 1 /  * fyd * kz Mr = bw * d² / K ( K ) karşılığı  değeri okunur. As = r bw d

Uygulama: Denge altı kirişlerde ( zayıf donatılı kirişler) kesit, malzeme ve donatının verilmesi halinde kesit taşıma gücünün hesabı. Boyutları bw = 25 cm, d = 60 cm; malzemesi C20-S220 olan bu kirişte çekme donatısı olarak 428 ( cm²) demir bulunması halinde bu kesit ne kadar moment taşıyabilir ve kırılmanın cinsi ( deformasyon durumu ) nedir. Çözüm: Önce deformasyon durumuna karar vermek gerekir. Bunun için kesitteki donatı oranı (  ) hesap edilerek, dengeli donatı oranı b ile karşılaştırılmalıdır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER  = As/(bw*d)  = 24.63/(25*60)  = Dengeli donatı oranı Tablo 5.4 den b = alınır.  < b olduğundan kirişte sünek kırılma meydana gelecektir. Deformasyon diyagramı üzerinde tales yazılarak tarafsız eksenin yeri bulunamaz.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Tarafsız eksenin yeri ve manivela kolu, donatı miktarına, dolayısıyla donatı oranına bağlıdır ve aşağıdaki gibi üç ayrı şekilde bulunabilir. a) kx=*(fyd / fcd)*[ 1/ (0.85*k1)] ( Denge altı kx yazılmalıdır.) kx = *(191/13)* [ 1/ (0.85*0.85)] kx= x= kx*d x= * x = 200,3 mm kz= 1- k1*kx / kz = * / kz = z = kz*d z = * z = 514,9 mm

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Bunlar yardımıyla Beton basınç bölgesinin bileşkesini ve kesitin taşıma gücü momentini bulabiliriz. Fc= 0.85*fcd*k1*x*bw Fc = 0.85*0.013*0.85*200,3*250 Fc= 470,33 kN Mr= Fc*z Mr = 470,33*0,5149 Mr = 242,2 kN.m

b) Tarafsız eksenin yeri aşağıdaki gibi de bulunarak da çözüm yapılabilir: Fc= Fs Fs = As*fyd Fs = 24.63*1.91 Fs = 47,033 ton Fc = 0.85*fcd*k1*x*bw 47,033 = 0.85*0.130*0.85*x*25 x = 20,03 cm z = d - k1*x / 2 z = *20,03 / 2 z = 51,49 cm Mr = Fc*z Mr = 47,033*0,5149 Mr = 24,22 tm bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER c) Aynı problemin tablolar ve katsayılar yardımıyla çözümü:  = As/(bw*d)  = 2463/(250*600)  = C20-S220 tablosu  = için K değeri tam olarak yok Ortalama değere bakılır. ( )/2 =1651  = değeri alt K değerine daha yakın olduğundan Yaklaşık değer olarak K = 0,37318 alınabilir.

 = 0.01634 için K = 37,318 değeri yaklaşık olarak alınabilir
r = As/(bw*d) r = 24.63/(25*60) =  = için K = 37, değeri yaklaşık olarak alınabilir

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER c) Aynı problemin tablolar ve katsayılar yardımıyla çözümü:  = As/(bw*d)  = 2463/(250*600)  = C20-S220 tablosu  = için K değeri tam olarak yok Ortalama değere bakılır. ( )/2 =1651  = değeri alt K değerine daha yakın olduğundan Yaklaşık değer olarak K = 0,37318 alınabilir. Mr = bw*d²/K Mr = 250*600²/0, Mr = 241,1 kN.m Ortalamaya yakın olursa ortalama, üst değere yakın olursa üst değer alınması daha uygun olacaktır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER K = 1 /  * fyd * kz c) Aynı problemin tablolar ve katsayılar yardımıyla çözümü: Sonucun tablo kullanarak kesin hesabı gerekirse; K = 1/(*fyd*kz) kz=1-(k1*kx)/ kz=0,8589 (en yakın kz) K = 1/(0,01642*191*0,8589) K = 0,37124 Mr = bw*d²/K Mr = 250*600²/0,37124 M = 242,4 kN.m bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Görüldüğü gibi her üç yolda bulunan momentler birbirlerinin aynısıdır. Elde tablolar mevcutsa ve beton kalitesi normal betonlar sınıfında ve çelikte standartlara uygun malzeme ise, betonun kısalma deformasyonu ve çeliğin elastisite modülü Taşıma gücünde kabul edilen değerler olması halinde K katsayısı ile çözüm en kısa ve pratik çözümdür. Beton kalitesinin yüksek mukavemetli betonlar olması halinde veya malzemelerin bilinen malzemelerden farklı bir şekilde (aykırı malzeme) verilmesi halinde, ilk iki yoldan açık hesaplar yapılarak sonuca gidilmelidir.

Sonuç: Verilen kesitin mevcut donatısıyla taşıma gücü Momenti Mr = 24,22 t.m dir. TS 500 de verilen artırma katsayılarıyla artırılmış yüklerle bulunan Md hesap momenti (dizayn momenti veya artırılmış moment de denilebilir.), Mr değerine eşit veya ondan küçük olduğu sürece kesit güvenlidir. ( Md ≤ Mr ) Md > Mr olduğu durumda ise bu kesit mevcut donatısıyla verilen momenti güvenlikle taşıyamaz sonucu ortaya çıkar.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Denge Altı Kirişlerde Donatı Yüzdesi Üzerine Konulan Sınırlamalar: 1) Sünek Kırılma Şartı: Betonarme bir yapının düktilitesinin korunması ve kırılmanın sünek kırılma olması istenir. Daha önceki bölümlerde bahsedildiği gibi kuvvetli donatılı kirişlerde ve dengeli donatılı kirişlerde meydana gelen, ani kırılma olarak da adlandırılan kırılma, Gevrek Kırılmadır. Yönetmelikler kirişlerdeki donatı oranının, dengeli donatı oranına eşit ve dengeli donatı oranından fazla olmasına ( ≥ b) izin vermezler.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Ancak zayıf donatılı kirişlerde, (  < b ) sünek kırılma meydana geleceğinden yönetmelikler kirişlerde zayıf donatılı olacak şekilde demir konmasını öngörmüşlerdir. TS 500 de süneklik şartı için; max = 0.85*b istemektedir.    max olması halinde TS 500 ün kabul edeceği sünek kırılmanın meydana geleceği kabul edilmiştir. Donatı oranının b >  > 0.85*b olması halinde, kirişlerin zayıf donatılı kirişler olduğu, kırılmanın sünek kırılma türünde gerçekleşeceği fakat bu sünek kırılmayı TS 500 ün kabul etmediği söylenebilir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Normal kalitedeki betonlar için Tablo 5.4 de verilen dengeli donatı oranlarının 0.85 katı alınarak TS500 için sünek kırılma max değerleri bulunabilir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 2) Deprem Etkileri İçin Sınırlamalar: Çerçevelerden meydana gelen Betonarme Karkas yapının bir çerçevesini ele alalım ( Şekil 5.28 ). Çerçevenin düşey yükler ve yatay yüklere göre çözümünden dolayı düğüm noktaları olan kolon ve kiriş uç kesitlerinde, büyük Moment ve Kesme Kuvvetleri meydana gelecektir. Deprem etkileri için bu sınırlamalar çerçeve kirişlerin mesnetlerinde uygulanmalıdır. Şekil 5.28 Depremden dolayı kolon ve Kirişlerde meydana gelen momentler.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Yatay yük olarak tesir eden deprem kuvvetinden dolayı meydana gelen Mesnetlerdeki Momentler, genellikle düşey yükten dolayı oluşan Momentlerden daha fazladır. Şekilde sembolize edilen çerçeveye ait bir düğüm noktası A, B gibi iki kolon uç noktası ve C gibi kiriş uç noktasının birleşmesinden meydana gelmiştir. Düğüm noktalarının ankastre mesnet olarak çalıştığı kabul edilmektedir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Düğüm noktasına gelen momenti düğüm noktasında birleşen çubuk elemanları (kolonlar ve kirişler) rijitlikleri oranında paylaşırlar. Bu momentin, düğüm noktasında birleşen kolon ve kiriş uçlarının taşıyabileceği toplam moment kapasitesinden daha büyük olması halinde bu düğüm noktası plastik mafsal haline dönüşecektir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Düğüm noktası plastik mafsal haline dönüşünce yatay ve düşey kesit tesirlerini karşılayacak fakat artan momenti karşılayamayacaktır. Taşınamayan bu moment düğüm noktasına komşu diğer düğüm noktalarına dağıtılacaktır. Bu şekilde çerçevedeki son düğüm noktası da plastik mafsal haline dönüştükten sonra çerçeve yıkılacaktır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Düğüm noktasında plastik mafsal oluşması, düğüm noktasını oluşturan kolonların veya kirişlerin uçlarında plastik mafsal oluşmasıyla meydana gelecektir. Burada şu soruya cevap aranmalıdır ; Plastik mafsalın, önce kolon uçlarında mı yoksa kiriş uçlarında mı gelmesi yapı için daha uygundur?

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Düğüm noktasında M momenti var

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Düğüm noktasında M1 momenti var

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Önce Kiriş uçlarında plastik mafsalın oluşması, daha az tehlikelidir. Çünkü önce kiriş uçlarında plastik mafsal oluşması halinde, o düğüm noktasının kiriş elemanı moment taşıyamayacak (dönme engellenmediğinden , dönebilecek), kiriş uç kısmındaki bu moment komşu düğüm noktalarına dağıtılacaktır. Bu an da sistem ayaktadır. Dış yüklerden dolayı herhangi bir kiriş taşıma gücünü kaybederse sadece o kiriş işlevini kaybedecek, fakat yapı ayakta kalacaktır. Kendisine ilave moment gelen, komşu düğüm noktalarının kiriş uçlarında da benzer şekilde plastik mafsallar oluşacaktır. Son düğüm noktası da plastik mafsal haline geldikten sonra yapı göçecektir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Önce kolon uçlarında plastik mafsal oluşması durumunda ; Herhangi bir düğüm noktasında, kolon ucunda plastik mafsal meydana geldiğinde, o düğüm noktası moment taşıyamayacak, kendisindeki taşınamayan moment komşu düğüm noktalarına dağıtılacaktır. Son düğüm noktası da plastik mafsal haline geldikten sonra göçme, önce kolonlarda meydana gelecek ve ilk kolonun göçmesiyle yapı işlevini kaybedecektir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Bu durumda kolon kiriş birleşim yerlerinde meydana gelecek olan sünek kırılmanın, önce kiriş uçlarında oluşacak şekilde donatının planlanması gereklidir. Kiriş uçlarında gereğinden fazla donatının olması halinde önce kolon uçlarında plastik mafsal oluşacaktır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER TS 500 şartnamesinde, deprem bölgelerinde yapılacak yapıların çerçeve kirişlerinin mesnetlerinde kullanılacak olan donatı oranının, dengeli donatı oranının % 60' ını geçmemesi istenmektedir. dep ≤ 0,60*ρb Bu şartın sağlanması halinde düğüm noktalarında kiriş uçlarında plastik mafsal meydana geleceğini kabul edilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 3) Sehim Kontrolü Gerektirmeyen Sınırlama: Yukarda anlatılan ilk iki deformasyon durumu dikkate alındığında kesitlerin moment taşıma kapasiteleri çok fazla olacaktır. Bu kesitlere kapasitelerinin hayli altında momentlerin tesir etmesi halinde kesit boyutları çok küçük çıkar. Bu durumda TS 500 de verilen “kirişlerde sehim kontrolünü gerektirmeyen yükseklik” şartı sağlanmayabilir Bu şartların sağlanmadığı durumda o kirişlere ait sehim kontrolü yapmak gerekmektedir Bunun için bu kirişe gelen yük etkisi altında yaptığı sehim hesaplanarak, yönetmeliklerin izin verdiği sınır değerleri geçmediği gösterilmelidir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Kiriş açıklıklarında istenmeyen büyük sehimlerin meydana gelmemesi için aşağıdaki iki şart sağlanmalıdır. a)TS 500 ün verdiği yükseklik şartını yerine getirilmelidir. b) Bir yapıda çok sayıda kiriş vardır. Kirişlere taşıdıkları yükle orantılı olarak donatı konulmaktadır. Yük arttıkça donatıda artmaktadır, fakat aynı anda kirişin yapacağı sehim de artmaktadır. Bu sehimin yönetmeliklerde verilen sınır değeri geçmediği gösterilmelidir. Çok sayıda kiriş için sehim kontrol hesabı yapmak zor ve külfetli bir iştir. Sehim kontrolü yapmamak için kirişe konulacak donatıya, dolayısıyla donatı oranına bir üst sınır getirilmiştir. Kiriş açıklıklarında bu donatı oranına da uyulması halinde sehim kontrolü gerekmeyecektir. Bu durumda kiriş açıklıklarında sehim kontrol hesabı gerektirmeyen bir donatı yüzdesi sınırlamasına uyulmalıdır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER TS 500 de verilen minimum boyutları sağlayan kirişlerdeki donatı oranı, def veya L ile göstereceğimiz sınır değerden küçük kaldığı takdirde sehim kontrol hesabı gerekmeyecektir. def = L = 0.235*(fcd / fyd) Malzemeye bağlı olarak L değerleri aşağıda tablo halinde verilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 4) Donatının Minimum Yüzdesi: Buraya kadar olan donatı yüzdesi üzerindeki sınırlamalar, üst sınırlamalardır. Sünek kırılmanın sağlanması açısından düşünüldüğünden, donatı yüzdesinin daima verilen değerlerin altında olması istenmiştir. Ancak kırılmanın ani olmaması için çekme donatısına bir de alt sınır getirmek gerekmektedir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 4) Donatının Minimum Yüzdesi: Buraya kadar olan donatı yüzdesi üzerindeki sınırlamalar, üst sınırlamalardır. Sünek kırılmanın sağlanması açısından düşünüldüğünden, donatı yüzdesinin daima verilen değerlerin altında olması istenmiştir. Ancak kırılmanın ani olmaması için çekme donatısına bir de alt sınır getirmek gerekmektedir. Bu değer beton ve donatı cinsine bağlı olarak TS 500 de şu şekilde verilmiştir; min = 0,8* f ctd / f yd

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Taşıma gücü basit eğilme sınır değerleri, çeşitli deformasyon durumlarına ait, beton ve çelik sınıfına bağlı olarak hesaplarda kullanılan, , K, kx, kz değerlerinin toplu olarak verildiği iki tablo hazırlanmış tablolar bölümünde verilmiştir. (Tablo 7 ve Tablo 8) (Küçük Tablo) b : Dengeli donatı oranı. max : TS 500 Süneklik şartı. 0.6* : Deprem Süneklik şartı. L : Sehim Şartı. min : Minimum donatı oranı şartı.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 5.7. Emniyet Gerilmelerine Göre Basit Eğilme Hesabı: 1975 yılına kadar Emniyet Gerilmeleri Metodu mecburi yürürlükte idi. 1985 TS500 de taşıma gücü metodu ile birlikte yürürlükte kalmıştır. 2000 de TS 500 de Taşıma Gücü metodu geçerlidir . Dolayısıyla son TS 500 emniyet gerilmesi metodu ile hesap yapılmasına izin vermemektedir Ancak Taşıma Gücü metoduna geçişin sebeplerini daha iyi anlamak ve Taşıma Gücü Metodunu daha iyi anlayabilmek için bu kısımda emniyet Gerilmelerine göre hesap esasları özet olarak anlatılmıştır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Emniyet gerilmeleri metodunda güvenlik, sadece malzeme mukavemetleri üzerinde sağlanır. Yapı elemanının statik hesaplarında yük olarak, TS 498 in verdiği karakteristik yükler aynen kullanılır. Dolayısıyla kesitlere tesir eden momentler karakteristik momentlerdir. Basit eğilme halinde kullanılacak olan malzeme emniyet gerilmeleri, yapı elemanının zorlanma biçimine ve kullanıldığı yere göre TS 500 Sh. 47–48 de verilmiştir. .

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Basit eğilme halinde kullanılacak olan malzeme emniyet gerilmeleri, yapı elemanının zorlanma biçimine ve kullanıldığı yere göre TS 500 Sh. 47–48 de verilmiştir. . Bu çizelgenin kullanılmasında 1985 TS 500 Sh.44 de eski beton sınıflarının, yeni sınıflandırılan beton cinsleriyle aşağıdaki şekilde eşdeğer olduğu kabul edilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Bu çizelgenin kullanılmasında 1985 TS 500 Sh.44 de eski beton sınıflarının, yeni sınıflandırılan beton cinsleriyle aşağıdaki şekilde eşdeğer olduğu kabul edilmiştir. B günlük 20cm standart küp dayanımı 16N/mm2 olan betondur. E.G. Metodunun geçerli olduğu 2000 yılına kadar Normal binaların B160 betonu ile, hastane postane gibi önemli yapıların B225 betonu ile Baraj gibi yapıların ise B300 betonu ile yapıldığının bilinmesinde fayda vardır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Yukarda anlatılan şekilde bulunan bir momentin dikdörtgen bir kesite etkimesi durumunda deformasyon ve iç kuvvetlerin diyagramları aşağıdaki gibidir. Bu metotta gerilme diyagramı, deformasyon diyagramı gibi lineer kabul edilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Betonarme kesitlerin hesabında beton ve çeliğin doğrusal elastik davrandıkları kabul edilmiştir. Homojen kesit elde edebilmek için çeliğin alanı n = Ee/Eb elastisite modülleri oranı ( n ) ile artırılmalı veya çeliğin gerilmesi ( n ) oranı ile bölünmelidir Bu şekilde bulunan iç kuvvetler diyagramı doğrusal olacaktır. Emniyet gerilmeleri ile betonarme hesapta yapılan kabullerin çoğu taşıma gücü hesabında yapılan kabuller ile aynıdır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Emniyet gerilmeleri metodunda ; (x) tarafsız eksenden en uzaktaki betonda meydana gelen basınç gerilmeleri, b betonun emniyet gerilmelerine eriştiği an, donatıda meydana gelen gerilmeler de, e çeliğin emniyet gerilmesini geçmiyorsa, mevcut kesit verilen donatıyla tesir eden momenti emniyetle taşıyor denilir. Hesap Şekli: Yatay kuvvetlerin denge şartı ile kesite tesir eden momentin, iç kuvvetlerin momentine eşitliği düşünülerek Moment ifadesi tarafsız eksen (x) e bağlı olarak bulunur. Deformasyon diyagramındaki benzerlik şartından (x) tarafsız eksen mesafesi bulunur.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Yatay denge şartı: x = 0 ; Fc = Fs ; Fc = b *x* bw / 2 ; Fs = As * e M = 0 ; M= Fc*z ; M = b * x * bw * z / 2 ; z = d - x / 3 Deformasyon diyagramında uygunluk şartı: x / b = (d-x) /( e /n) = d / (b+e / n) x / d = b / (b+ e / n ) ; x = n *b *d / (n *b + e) kx = n * b / ( n* b + e) ; x = kx*d x = kx*d bulunduktan sonra yukarıdaki ifadelerden donatı ve moment bulunabilir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Hesap katsayılarının çıkarılması: M = Fc * z ; Fc = b *x * bw / 2 z = d - x / 3 x, yerine x = kx * d Son iki ifadede; Fc= b * kx * d * bw / 2 ; z = d – kx* d / 3 ; z= d*(1- kx / 3) M= b kx *d* bw* [d*(1-kx / 3)] / 2 M= b *kx* d² *bw* (1-kx / 3) /2 M= bw* d² / (2/[b *kx*(1-kx / 3)]) k6 = 2 / [b *kx*(1-kx / 3)] kabul edilirse; M = bw*d² / k6

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 2) Fc=Fs ; Fc= b *x*bw/2 ; Fs=As*e ; x=kx*d As*e = b *kx*d*bw / 2 As= (b/e)*kx*bw*d / 2 ; kx*(b /e) / 2= 1/ k denirse; As= bw*d / k4 Emniyet gerilmeleri ile ilgili kitaplarda, Çelik cinsi için düzenlenen tablolarda, her beton gerilmesi için; Momenti veren k6 katsayısı, Donatıyı veren k4 katsayısı, Tarafsız ekseni veren kx, katsayısı, Manivela kolunu veren kz katsayısı ayrı ayrı verilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Emniyet gerilmeleri ile ilgili kitaplarda, Çelik cinsi için düzenlenen tablolarda, her beton gerilmesi için; Momenti veren k6 katsayısı, Donatıyı veren k4 katsayısı, Tarafsız ekseni veren kx, katsayısı, Manivela kolunu veren kz katsayısı ayrı ayrı verilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Uygulama : Malzemesi C20-S220 bw = 25cm, d = 60 cm olan kesit tek donatılı olarak emniyet gerilmelerine göre emniyetle ne kadar moment taşır ve bu moment için gereken donatı alanı ne kadardır? ( Birimler, cm, kg/cm2 ) Çözüm:

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Aynı problemin açık yol ile çözümü aşağıdaki gibi olacaktır Kuvvet diyagramı üzerinde uygunluk ifadesi yazılarak (x) tarafsız eksen mesafesi ve (z) manivela kolu bulunabilir. x/80 = (60-x)/93, x = 27,69cm z = d-x/3 z=60-27,69/3 z = 50,77cm

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Beton basınç bölgesi bileşkesi, Moment ve Donatı aşağıdaki ifadelerden bulunabilir. Fc= (σb*x)/2*bw Fc= (80*27,69)/2* Fc = 27,69 t M = Fc*z M=27,69*0, M = 14,06 t.m Fs=Fc Fs = As* σs Fs =As*1,4 = 27, As = 19,78 cm2

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Uygulama 2: Malzeme, kesit ve tesir eden moment verildiğinde beton gerilmesinin ve gereken donatı alanının hesabı: Malzeme: C20-S Mk = 7.15 tm. k6= bw*d²/Mk= 25*60²/ 715= ise tablodan; b = 51 kg/cm < b,em k4 =155.4 okunur. As= bw*d / k4= 25*60/155.4 = 9.65 cm²

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 5.8. Emniyet Gerilmeleri Metodu İle Taşıma Gücü Metodunun Karşılaştırılması: Moment Karşılaştırması: Önce malzemesi ve boyutları aynı olan bir kesitin, a) Emniyet Gerilmelerine göre tek donatılı olarak, malzemenin emniyet gerilmelerine çalışması halinde taşıyabileceği en fazla moment ve bunun için gereken donatı alanı bulunur. b) Taşıma gücü metoduna göre aynı kesitin tek donatılı olarak çeşitli deformasyon durumlarında taşıyabileceği moment ve bunun için gereken donatı hesap edilecektir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Taşıma gücü metoduna göre bulunan dizayn momentleri ( f ) malzeme güvenlik katsayılarına ( f =1.5 alınacaktır) bölünerek bulunan karakteristik momentlerle, emniyet gerilmeleri metodunda bulunan karakteristik momentler birbiriyle karşılaştırılacaktır. Malzemesi C20-S220, boyutları bw = 25 ; d = 60 cm olan bir kesiti inceleyelim. 1) Emniyet gerilmeleri metodu ile hesap yapıldığında: b = 80 kg/cm² ; e = 1400 kg/cm² için M0= 1406 tcm; As0= 19,78 cm² olarak bulunmuştu.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 2) Taşıma gücü metoduna göre çeşitli deformasyon durumları için moment ve donatı hesabı yapılırsa: Dengeli donatılı kırılma hali: (  = b ) Kb = 20,713 ; Mb = 25*60²/20, Mb = 4345 tcm ; Mk = Mb/ Mk = 2897 tcm ρ b = ; As = *25* As = 55,95 cm² TS 500 ün izin verdiği sünek kırılma hali: (  = 0.85 b ) K = 22,745 ; M = 25*60²/22, M = 3957 tcm ; Mk= M/ Mk = 2638 tcm  = ; As = *25* As = 47,55 cm²

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Deprem bölgelerinde kullanılabilme şartı: (  = 0.6 b ) K = 29,003; M = 25*60²/29,003 M = 3103 tcm ; Mk = M/1.5 Mk = 2069 tcm  = 0,02238 ; As = *25*60 As = 33,57 cm² Sehim kontrolü gerektirmeyen donatı sınırlaması: (  = L) K = 37,983 ; M = 25*60²/37,983 M = 2369 tcm ; Mk = M/1.5 Mk = 1580 tcm L = 0,01599 ; As = *25*60 As = 23,99 cm²

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Emniyet gerilmeleri metodunda emniyet gerilmeleri altında bulunan moment ve donatının, taşıma gücü ile çeşitli deformasyon durumlarında bulunan sonuçlarla karşılaştırılması aşağıda verilmiştir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Tablodan da görüldüğü gibi en alt deformasyon durumu olan sehim kontrolü gerektirmeyen donatı sınırlamasında dahi taşıma gücüne göre taşınabilen moment, emniyet gerilmeleri ile taşınabilen momentten %12 daha fazladır Buna karşılık olarak taşıma gücü metodunda donatı, emniyet gerilmeleri metodunda bulunan değerden biraz daha fazla çıkmaktadır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Sehim kontrolü gerektirmeyen donatı sınırlamasındaki donatı, emniyet gerilmesi metodundaki donatıdan %21 daha fazla çıkmıştır. Burada bulunan yüzdeler ancak tek donatı halinde belirli bir kesit ve malzeme için geçerlidir Veriler değiştikçe bu oranların da değişeceği aşikârdır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Ancak kesin olarak şu husus söylenebilir: Taşıma gücü metodunda kesitin moment taşıma kapasitesi emniyet gerilmeleri metoduna göre artmaktadır. Buna karşılık olarak donatı miktarı da taşıma gücü metodunda biraz daha fazla çıkmaktadır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Boyut Karşılaştırması: Malzemesi C20-S220 olan bir kirişe karakteristik moment olarak Mk = 10 tm tesir ettiğini düşünelim Kiriş genişliği bw = 25 cm olarak verilsin Çözüm tek donatılı olarak planlandığına göre, acaba her iki metoda göre ayrı ayrı hesap yapıldığında kesit için gereken (d) faydalı yüksekliği ne kadar olacaktır?

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Emniyet gerilmeleri metodu sınır durumda faydalı yükseklik ve donatı hesabı: b = 80 kg/cm² ; e = 1400 kg/cm² ; tablodan k6 = 64,01 ; k4 = 75,83 M = bw*d²/k = 25*d²/64,01; d = 51 cm. bulunur. As = 25*55/64, As = 21,48 cm²

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER 2) Taşıma gücü metoduna göre çeşitli deformasyon durumlarında yükseklik ve donatı hesabı: (Md =1.5*Mk =1.5* Md =15 tm olduğu unutulmamalıdır.) Dengeli donatılı kırılma hali: (  = b) Kb = 20,713; M = 25*d²/Kb M =1500 tcm buradan d = 35,3 cm b = ; As = *25*35, As = 32,92 cm² TS 500 ün izin verdiği sünek kırılma hali (  = 0.85b ) K = 22,745; M = 25*d²/K M = 1500 tcm ise buradan d = 36,9 cm  = ; As = *25*36, As = 29,24 cm²

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Deprem bölgelerinde kullanılabilme şartı (  = 0.6b ) K = 29,003 ; M = 25*d²/K M = 1500 tcm buradan d = 41,7 cm  = ; As = *25*41, As = 23,33 cm² Sehim kontrolü gerektirmeyen donatı sınırlaması: (  =L ) K = 37,983 ; M = 25*d²/K M = 1500 tcm buradan d = 47,7 cm L= ; As = *25*47, A s= 19,07 cm²

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Sonuçların karşılaştırılması: Hesaplardan da görüleceği gibi malzemesi ve bw gövde genişliği aynı olan kesitin d faydalı yükseklikleri taşıma gücü hesabında daima emniyet gerilmesi metodundakinden az çıkmaktadır.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Aynı malzeme cinsi ve belirli bir moment değeri için bulunan bu sonuçlar genel olmamakla beraber bir fikir vermek açısından önemlidir. Yapılan bu hesaplar sonucunda deformasyon durumunun en alt sınırı olan sehim kontrolü gerektirmeyen deformasyon durumu dahi ele alındığında gereken faydalı yükseklik, emniyet gerilmelerine göre gereken faydalı yükseklikten %7 daha küçüktür. Diğer deformasyon durumlarında bu oranın daha yüksek olduğu görülmektedir.

ADİL ALTUNDAL BASİT EĞİLME TESİRİNDEKİ DİKDÖRTGEN KESİTLER Sonuç: Her iki metoda göre yapılan hesaplar karşılaştırıldığında, taşıma gücüne göre hesap yapıldığında sehim kontrolü gerektirmeyen deformasyon durumuna göre hesap yapmanın, diğer bütün deformasyon şartlarını sağladığı gibi, kapasite olarak da emniyet gerilmeleri metodundan daha üstün olduğu görülmüştür. Yönetmelikler taşıma gücü hesabında kirişlerin açıklık kesitlerinde sehim kontrolü gerektirmeyen Mesnet kesitlerinde deprem şartını sağlayan deformasyon durumundan çıkılmaması istenmektedir.

K= ….t/cm2

Betonarme Yapıların hesap ve Tasarımı Adem Doğangün (Birsen Yayınevi)

Uygulama: Boyutları bw = 250 mm, h = 550 mm, d’=40 mm; malzemesi C20-S420 olan bu kirişte sınır durumlardaki donatın oranlarını dikkate alarak çekme donatısını seçiniz ve bu durumlardaki betonarme kiriş kesitlerinin moment taşıma güçlerini (Mr) hesaplayınız.

B E T O N A R M E – 2016 Güz Dönemi Betonarme Çalışma Grubu

Benzer bir sunumlar

... konulu sunumlar: "B E T O N A R M E – 2016 Güz Dönemi Betonarme Çalışma Grubu"— Sunum transkripti:

Benzer bir sunumlar

Proje hakkında

Geri bildirim

Giriş

Sosyal ağ üzerinden giriş yapmak:

B E T O N A R M E – 2016 Güz Dönemi Betonarme Çalışma Grubu

Benzer bir sunumlar

... konulu sunumlar: "B E T O N A R M E – 2016 Güz Dönemi Betonarme Çalışma Grubu"— Sunum transkripti:

Benzer bir sunumlar

Proje hakkında

Geri bildirim